當(dāng)生物質(zhì)鍋爐的燃料著火燃燒穩(wěn)定且在后拱區(qū)有一定明火燃燒時(shí)，可通過調(diào)節(jié)爐排各風(fēng)門的開度來提高生物質(zhì)鍋爐熱效率生物質(zhì)鍋爐的風(fēng)門開度調(diào)節(jié)一般需要前部風(fēng)門開大，后部風(fēng)門盡量關(guān)小同時(shí)還要開啟前后拱的二次風(fēng)，二次風(fēng)的風(fēng)門開度大小視二次風(fēng)開啟后火床上方火焰及煙氣流場而定。

鍋爐運(yùn)行中需要調(diào)整風(fēng)量，風(fēng)量的調(diào)節(jié)，不僅包括引風(fēng)、一次風(fēng)、二次風(fēng)的調(diào)節(jié)，有時(shí)還包括二次風(fēng)的上、中、下風(fēng)門的風(fēng)量控制以及播煤風(fēng)、返料風(fēng)的分配與調(diào)節(jié)其中二次風(fēng)的調(diào)節(jié)是根據(jù)負(fù)荷的變化來調(diào)整的當(dāng)O2含量降低，CFB鍋爐NOx原始排放量逐漸降低，但同時(shí)O2影響SNCR的反應(yīng)進(jìn)程，在CFB鍋爐采用低氮燃燒技術(shù)后，O2含量過低會(huì)導(dǎo)致脫硝反應(yīng)效率降低，甚至失效，引起反應(yīng)器后NOx排放超標(biāo)，鍋爐二次風(fēng)門調(diào)節(jié)細(xì)則。

同時(shí)可降低床溫，縮小爐膛上下溫差同時(shí)FGR系統(tǒng)可調(diào)整中心筒出口煙溫，進(jìn)而影響SNCR高效反應(yīng)區(qū)間大小，調(diào)整中心筒出口至合適的溫度，可得到較大的SNCR脫硝效率可調(diào)整上層、下層二次風(fēng)門開度，可獲得二次風(fēng)入射**高度。

通過調(diào)整二次風(fēng)入射位置，可提前或推遲燃料燃燒，進(jìn)而影響反應(yīng)器出口NOx排放河南太康熱豐鍋爐集團(tuán)股份是在04年9月份按照標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行的調(diào)試在高溫烘爐階段發(fā)現(xiàn)投煤后，爐膛測點(diǎn)溫度差別很大，明顯爐膛左側(cè)不著火，爐膛右側(cè)溫度已經(jīng)達(dá)到800℃以上，而左側(cè)僅為600℃左右，開始我們聯(lián)系了熱工人員，通過檢查排除了測溫裝置故障的可能性。

為了更直觀的看到爐內(nèi)燃燒的真實(shí)情況，我們通過疏通二次風(fēng)管看火孔后，發(fā)現(xiàn)爐膛左側(cè)基本無火星，而右側(cè)已經(jīng)有大量火星，證明爐內(nèi)確實(shí)只有半邊著火本臺(tái)鍋爐的水冷風(fēng)室內(nèi)沒有中間隔墻，一次風(fēng)通過兩側(cè)的風(fēng)門將流化風(fēng)送入風(fēng)室內(nèi)，于是分別單開一只風(fēng)門并另一只風(fēng)門關(guān)閉，結(jié)果還是不行。

流化風(fēng)量、風(fēng)室壓力參數(shù)都很正常，難道風(fēng)板漏風(fēng)?在調(diào)整無效的情況下只好停爐檢查針對以上種種疑問就需要檢查一下幾個(gè)方面：

鍋爐二次風(fēng)門調(diào)節(jié)細(xì)則試驗(yàn)在100MW負(fù)荷進(jìn)行，二次風(fēng)采用縮腰配風(fēng)，一次風(fēng)風(fēng)速控制在28m/s左右過量空氣系數(shù)是通過改變二次風(fēng)總風(fēng)門，控制二次風(fēng)總風(fēng)壓來調(diào)整的，用爐膛出口煙氣含氧量來控制，各對應(yīng)試驗(yàn)工況爐內(nèi)三次風(fēng)風(fēng)量的分配。

鍋爐效率隨著氧量的增加而下降造成鍋爐效率下降的主要原因是排煙溫度和體積的增加使排煙熱損失加大因?yàn)闋t膛氧量沒有在很低的水平進(jìn)行試驗(yàn)，所以灰渣含碳量變化不大，機(jī)械未完全燃燒熱損失變化不明顯，試驗(yàn)數(shù)據(jù)中機(jī)械未完全燃燒熱損失的變化基本上可以認(rèn)為是試驗(yàn)誤差范圍的變化。

因?yàn)樵撳仩t再熱蒸汽調(diào)溫設(shè)備煙道擋板失去作用，需利用爐膛氧量控制汽溫，造成了鍋爐效率的下降和NOx排放量上升趨勢燃?xì)忮仩t燃燒器燒壞與許多要素都有聯(lián)系，比如說有可能是鍋爐路讓的溫度偏高，現(xiàn)已達(dá)到了容許規(guī)劃的上限，使得爐膛高溫?zé)煔鈱θ紵鞯妮椛鋼Q熱增強(qiáng)，燃燒器噴口壁面溫度增高而被燒損。

此外，燃?xì)忮仩t燃燒器設(shè)備標(biāo)準(zhǔn)存在差錯(cuò)，無法完畢安穩(wěn)的切圓燃燒，也是使得火焰基地偏斜的另一主要原因在對燃?xì)忮仩t進(jìn)行調(diào)整的時(shí)分，假如控制的二次風(fēng)速太小，就會(huì)導(dǎo)致煤氣著火距離太近，致使燃燒器噴口過熱變形直至損壞。

其他，當(dāng)燃?xì)忮仩t凹凸負(fù)荷改動(dòng)時(shí)調(diào)整不及時(shí)，上層二次風(fēng)門噴口冷卻不可也會(huì)使得燃燒器被燒損除此之外，務(wù)必要嚴(yán)峻按照圖紙需求調(diào)整燃?xì)忮仩t燃燒器的標(biāo)準(zhǔn)，保證爐膛內(nèi)火焰切圓燃燒，保證燃?xì)忮仩t的穩(wěn)定工作，鍋爐二次風(fēng)門調(diào)節(jié)細(xì)則。

本文基于電廠混煤摻燒的實(shí)際情況入手，通過變氧量、變NOX風(fēng)量、變二次風(fēng)門開度、變一次風(fēng)量、變旋流燃燒器調(diào)風(fēng)盤開度和內(nèi)外二次風(fēng)角度及旋流強(qiáng)度、變磨煤機(jī)組合方式、變空氣預(yù)熱器轉(zhuǎn)速以及變干渣機(jī)溫度等一系列鍋爐燃燒調(diào)整試驗(yàn)，探索相關(guān)參數(shù)變化對鍋爐燃燒效率、排煙溫度、NOX排放濃度以及對爐內(nèi)金屬壁溫和結(jié)渣程度的影響，提出混煤摻燒條件下的鍋爐**配風(fēng)方案、**氧量和**空預(yù)器轉(zhuǎn)速等優(yōu)化改進(jìn)措施，并實(shí)施標(biāo)準(zhǔn)化運(yùn)行管理，取得較好效果。

對混煤摻燒偏離設(shè)計(jì)煤種的電站鍋爐優(yōu)化運(yùn)行提供參考

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